某輕型卡車傳動(dòng)軸異響的問(wèn)題處理

吳兆亮

（安徽江淮汽車集團(tuán)股份有限公司，安徽 合肥 230601）

摘　要：傳動(dòng)軸作為整車傳遞動(dòng)力的重要零部件，其NVH性能嚴(yán)重影響著整車的NVH性能。文章介紹了某輕型卡車傳動(dòng)軸異響的問(wèn)題處理過(guò)程，從傳動(dòng)軸動(dòng)平衡、系統(tǒng)共振、傳動(dòng)軸夾角等方面進(jìn)行問(wèn)題的排查，并Z終解決異響問(wèn)題。

關(guān)鍵詞：異響；共振；傳動(dòng)軸夾角

前言

隨著社會(huì)的發(fā)展，用戶對(duì)汽車產(chǎn)品的舒適性要求越來(lái)越高，特別是汽車NVH 性能越來(lái)越受到用戶的關(guān)注。傳動(dòng)軸作為整車傳遞動(dòng)力的重要零部件，其NVH 性能嚴(yán)重影響著整車的NVH 性能。某輕型卡車在開(kāi)發(fā)驗(yàn)證時(shí)發(fā)現(xiàn)了整車異響問(wèn)題，經(jīng)過(guò)分析確認(rèn)，整車異響源為傳動(dòng)軸。

1　故障現(xiàn)象

試驗(yàn)人員在對(duì)新車進(jìn)行驗(yàn)證時(shí)，發(fā)現(xiàn)在高速行駛時(shí)（60km/h 以上），整車有“嗡嗡嗡”的異響，且隨著車速的提高，異響逐漸的增大。經(jīng)過(guò)專業(yè)評(píng)價(jià)人員對(duì)多個(gè)系統(tǒng)的評(píng)估確認(rèn)，找到整車異響源為傳動(dòng)軸。

2　故障調(diào)查

傳動(dòng)軸異響通常有三個(gè)原因：1、傳動(dòng)軸動(dòng)平衡不良；2、傳動(dòng)軸與動(dòng)力系統(tǒng)共振；3、傳動(dòng)軸夾角不合理。

2.1 動(dòng)平衡不良排查

對(duì)故障車傳動(dòng)軸的動(dòng)平衡進(jìn)行檢測(cè)，發(fā)現(xiàn)傳動(dòng)軸均符合設(shè)計(jì)要求，動(dòng)不平衡量小于40gcm。輕卡傳動(dòng)軸產(chǎn)品均執(zhí)行此動(dòng)平衡的標(biāo)準(zhǔn)，無(wú)不良現(xiàn)象產(chǎn)生，故排除動(dòng)平衡不良的因素。

2.2 傳動(dòng)軸與動(dòng)力系統(tǒng)共振排查

對(duì)傳動(dòng)軸的臨界轉(zhuǎn)速進(jìn)行計(jì)算，根據(jù)汽車設(shè)計(jì)[1]，傳動(dòng)軸臨界轉(zhuǎn)速按式（1）計(jì)算：

其中D 為傳動(dòng)軸軸管外徑，d 為傳動(dòng)軸軸管內(nèi)徑，L 為傳動(dòng)軸長(zhǎng)度，將傳動(dòng)軸外徑69mm，內(nèi)徑63mm，長(zhǎng)度850mm經(jīng)過(guò)計(jì)算，傳動(dòng)軸臨界轉(zhuǎn)速為15518rpm，再考慮1.5 的安全系數(shù)，Z小臨界轉(zhuǎn)速可達(dá)到10345rpm。

同時(shí)計(jì)算傳動(dòng)軸工作的Z大頻率[2]。

其中Vmax為Z大車速，ig 為變速箱Z高檔的傳動(dòng)比，io為主減速器傳動(dòng)比，K 為發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)矩主諧量階數(shù)（四缸四沖程發(fā)動(dòng)機(jī)，主諧量階數(shù)為2），r 為車輪滾動(dòng)半徑。

將Vmax=120km/h，ig=0.77，io=6.142，K=2，r=0.360m代入式（2），經(jīng)計(jì)算得f=158Hz。轉(zhuǎn)化為轉(zhuǎn)速即為9480rpm，小于傳動(dòng)軸臨界轉(zhuǎn)速10345rpm。

因此排除傳動(dòng)軸與動(dòng)力系統(tǒng)共振的因素。

2.3 傳動(dòng)軸夾角不合理的排查

對(duì)傳動(dòng)軸的夾角進(jìn)行校核[1]，傳動(dòng)軸夾角示意如圖1。

經(jīng)過(guò)校核，傳動(dòng)軸在各種工況下夾角如表1 所示，當(dāng)量夾角在空載下達(dá)到3.9°，比設(shè)計(jì)推薦的允許當(dāng)量夾角3°大。因此，傳動(dòng)軸設(shè)計(jì)當(dāng)量夾角過(guò)大可能是造成傳動(dòng)軸異響的原因。

基于以上理論分析，對(duì)傳動(dòng)軸夾角進(jìn)行優(yōu)化設(shè)計(jì)。

根據(jù)之前理論分析的傳動(dòng)軸夾角結(jié)果，分析調(diào)整后橋仰角，減小α3，可以減小當(dāng)量夾角φ。原設(shè)計(jì)狀態(tài)后橋仰角為7.5°，調(diào)整后橋仰角為8.5°后，校核結(jié)果如表2 所示。校核結(jié)果顯示后橋仰角增加到8.5°后，傳動(dòng)軸單個(gè)夾角α2、α3 減小，當(dāng)量夾角φ顯著減小，空載狀態(tài)下僅1.9°。相比原設(shè)計(jì)狀態(tài)，減小2°。

調(diào)整后橋仰角為8.5°進(jìn)行驗(yàn)證：在后橋鋼托處增加1°斜墊鐵，調(diào)整后橋仰角為8.5°，試裝2 臺(tái)車進(jìn)行驗(yàn)證；試驗(yàn)人員反饋，異響更為明顯，比老狀態(tài)更差。

以上驗(yàn)證結(jié)果與理論分析存在較大差異。因此，決定對(duì)傳動(dòng)軸夾角進(jìn)行實(shí)測(cè)。對(duì)1 臺(tái)下線車輛原始狀態(tài)車輛及調(diào)整后橋仰角狀態(tài)2 臺(tái)車輛采用三坐標(biāo)進(jìn)行傳動(dòng)軸夾角測(cè)量，測(cè)試結(jié)果如表3 所示。

以上實(shí)測(cè)結(jié)果與理論分析有很大差異。從實(shí)測(cè)結(jié)果來(lái)看，原設(shè)計(jì)狀態(tài)的車輛，實(shí)際當(dāng)量夾角達(dá)到了6.2°，遠(yuǎn)超一般要求的3°。

對(duì)以上實(shí)物與理論存在的偏差進(jìn)行調(diào)查，發(fā)現(xiàn)，發(fā)動(dòng)機(jī)位置在Z 方向上，實(shí)際狀態(tài)比理論狀態(tài)低12mm。而因?yàn)閱?wèn)題車型軸距較短（2800mm），前傳設(shè)計(jì)長(zhǎng)度僅472mm，傳動(dòng)軸夾角受安裝位置偏差影響極大（實(shí)物狀態(tài)比理論相差2.6°）。

根據(jù)實(shí)物狀態(tài)，用在傳動(dòng)軸中間吊掛處增加10mm墊鐵的方法，對(duì)傳動(dòng)軸夾角進(jìn)行調(diào)整，并進(jìn)行實(shí)測(cè)，結(jié)果如表4所示。

因此，可以判斷傳動(dòng)軸異響是由于傳動(dòng)軸夾角過(guò)大造成。在減小傳動(dòng)軸夾角，特別是傳動(dòng)軸當(dāng)量夾角后，異響改善明顯。

3　結(jié)論

1）傳動(dòng)軸異響的排查應(yīng)系統(tǒng)排查，從傳動(dòng)軸動(dòng)平衡、系統(tǒng)共振、傳動(dòng)軸夾角全面系統(tǒng)排查；

2）問(wèn)題分析時(shí)，應(yīng)理論與實(shí)際測(cè)試（測(cè)量）相結(jié)合，避免僅僅根據(jù)理論值進(jìn)行問(wèn)題排查，做出錯(cuò)誤的判斷；

3）傳動(dòng)軸夾角不合理，通常容易產(chǎn)品批量性問(wèn)題發(fā)生，需要在設(shè)計(jì)開(kāi)發(fā)驗(yàn)證階段做充分的驗(yàn)證評(píng)價(jià)，避免產(chǎn)品上市后產(chǎn)生批量性用戶投訴；

4）通過(guò)故障處理，更充分說(shuō)明傳動(dòng)軸當(dāng)量夾角要求小于3°的必要性。

來(lái)源：《汽車實(shí)用技術(shù)》